關(guān)鍵詞:擋風墻 標題:柴發(fā)機房的選防風抑塵網(wǎng)哪里好址和地基防風抑塵網(wǎng)哪里好、冷卻系統(tǒng)、進排風系統(tǒng)、排煙系統(tǒng) 來源:百度百家 文章內(nèi)容: 市電斷電期間給用戶應急供電的柴油發(fā)電機組（以下簡稱柴發(fā)）通過發(fā)動機內(nèi)部燃燒柴油將化學能轉(zhuǎn)換成機械能，然后進一步通過發(fā)動機驅(qū)動發(fā)電機將機械能轉(zhuǎn)換成電能。如圖1所示，機組發(fā)電是化學能向機械能和熱能轉(zhuǎn)換的動態(tài)平衡過程，即柴發(fā)持續(xù)將35%的燃燒熱能轉(zhuǎn)換成機械能發(fā)電的前提是通過機房設計，從排煙管路持續(xù)排出傳遞給尾氣的30%防風抑塵網(wǎng)哪里好燃燒熱，從冷卻回路持續(xù)排出傳遞給缸套的25%熱能，從風道持續(xù)排出機組輻射給機房的10%燃燒熱。 因此，與市電系統(tǒng)發(fā)電機組不同，柴發(fā)機房設計的有效性直接決定了柴發(fā)能否發(fā)出其銘牌上標出的額定功率。柴發(fā)機房的有效設計應從機房選址與地基設計開始，首先平衡考慮冷卻系統(tǒng)設計與進排風系統(tǒng)設計，然后完成排煙系統(tǒng)設計，最后布局燃油系統(tǒng)設計。 1、 柴發(fā)機房的選址與地基設計 1.1機房選址柴發(fā)是市防風抑塵網(wǎng)哪里好電的應急備用電源，所以柴發(fā)的機房應盡量遠離市電系統(tǒng)配電設備，以免主、備用供電設備同時受損，失去配置柴發(fā)的意義。1.2地基設計柴發(fā)的地基設計主要考慮安裝位置及用戶的減振要求。機組底座的一級減振效率為60%~80%，一二級組合減振效率大于95%，滿足一般用戶的減振要求。因此，就一般用戶而言，機房地基可采用圖2所示加強混凝土設計，但應能承載至少兩倍機組的重量。柴發(fā)地基應至少高出地面150mm，四周應比機組外圍至少超出150mm。如果用戶是醫(yī)院且柴發(fā)與手術(shù)室同在一棟建筑內(nèi)，則可參考圖3采用173kPa加強混凝土地基，確保地基承載5~10倍（至少2倍）機組重量的同時，按圖中要求做進一步減振及隔振設計。 QQ3120448392 2 、柴發(fā)機房的冷卻系統(tǒng)設計柴發(fā)的冷卻系統(tǒng)與其進排風系統(tǒng)密切關(guān)聯(lián)，并共同影響排煙系統(tǒng)設計，因此柴發(fā)機房位置確定后，應首先平衡考慮冷卻系統(tǒng)設計與進排風系統(tǒng)方案。2.1柴發(fā)直驅(qū)風扇冷卻柴發(fā)的啟動和運行需要給充電、加熱甚至風扇等設備提供低壓輔助電源，因此如項目選用高壓機組，則應盡量采用直驅(qū)柴發(fā)（冷卻風扇由發(fā)動機曲軸驅(qū)動），從而避免低壓輔助電源變配電設計。柴發(fā)采用直驅(qū)水箱時，機房冷卻系統(tǒng)設計的工作量幾乎為零，但進排風系統(tǒng)設計必須滿足直驅(qū)機組滿載運行的大風量要求。2.2遠置水箱/散熱器冷卻 如果項目須用低壓機組但無法滿足直驅(qū)機組滿載運行的大風量要求，則可采用電驅(qū)機組將水箱/散熱器（以下簡稱水箱）移至室外，以降低機房進風量要求。水箱遠置時，冷卻系統(tǒng)的驅(qū)動力源自發(fā)動機水泵，阻力來自管路的摩擦阻力及水箱與柴發(fā)的相對高差，故遠置水箱的冷卻系統(tǒng)設計應與室外水箱的安裝位置匹配。2.2.1水箱直接遠置 如室外水箱的安裝位置距室內(nèi)機組不遠，且根據(jù)其相對位置設計的冷卻回路總摩擦阻力和靜壓均小于發(fā)動機數(shù)據(jù)單上相應限值，則可參考圖4用水管直接連接柴發(fā)和水箱即可，但渦輪增壓單泵雙循環(huán)空水中冷機組不宜采用該冷卻系統(tǒng)設計。冷卻系統(tǒng)的靜壓取發(fā)動機曲軸中線與水箱頂部的高度差，管路的摩擦阻力需暖通專業(yè)設計師根據(jù)管徑及流量計算，管徑由設計師決定，流量可從發(fā)動機數(shù)據(jù)單直接查到。 2.防風抑塵網(wǎng)哪里好2.2冷卻水泵遠置水箱如室外水箱的安裝位置離室內(nèi)機組不太遠，雖然靜壓小于發(fā)動機數(shù)據(jù)單限值，但總摩擦阻力超過相應上限，則可在參考圖4設計的基礎上，根據(jù)摩擦阻力偏差選配水泵，安裝在圖4紅色箭頭所示位置。同樣，渦輪增壓單泵雙循環(huán)空水中冷機組不宜采用該冷卻系統(tǒng)。2.2.3熱交換器遠置水箱 如水箱的安裝位置距離機組較遠，其相應靜壓和管路總摩擦阻力均超過發(fā)動機相應限值，則可參考圖5，采用熱交換器遠置水箱。 防風抑塵網(wǎng)哪里好熱交換器的安裝位置應考慮發(fā)動機水泵的驅(qū)動能力，也可將熱交換器安裝在機組附近。熱交換器機組側(cè)一次冷卻系統(tǒng)與水箱側(cè)二次系統(tǒng)互相獨立，一次系統(tǒng)由發(fā)動機驅(qū)動，其流量為發(fā)動機冷卻流量；二次系統(tǒng)需另選水泵驅(qū)動，流量可按Q/（ΔT·C）（L/min）估算，其中Q為發(fā)動機傳給冷卻系統(tǒng)的熱量（kJ/min），C為水的比熱（kJ/℃/L），ΔT為熱交換器二次側(cè)容許溫升（℃）。如冷卻效果因環(huán)境溫度等緣故不太理想，可以考慮用冷卻塔替代水箱，但冷卻塔不宜用于冬天易結(jié)冰、濕度低、灰塵大及風沙多發(fā)地區(qū)。 2.2.4熱井遠置水箱如水箱位置距離機組相當遠，總摩擦阻力和靜壓超過發(fā)動機限值，且靜壓超出了熱交換器密封件的承受能力，則可參考圖6采用熱井遠置水箱。熱井的安裝位置應考慮發(fā)動機水泵的驅(qū)動能力，且必須確保熱井底部高于發(fā)動機冷卻液出口；熱井兩側(cè)回路屬同一密閉冷卻系統(tǒng)，流量基本一致；水箱側(cè)回路需配水泵，其選型應考慮水箱位置；熱井的最小容量應包括運行時充滿所有水管的冷卻液容量、停機時水箱側(cè)流回熱井的容量及確保運行時有效熱交換的最小容量。 熱井運行時的有效熱交換最小容量一般取冷卻系統(tǒng)總?cè)萘康?%，加上熱井兩側(cè)回路總流量的1/4。用熱井遠置水箱，發(fā)動機傳遞給冷卻液的熱量最終還需水箱的風扇冷卻，當環(huán)境溫度較高及管路過長時，其冷卻效果很可能不理想，因此該方案適用于夏天環(huán)境溫度不高、管路不長的項目。 3 、柴發(fā)機房的進排風系統(tǒng)設計柴發(fā)的進排風系統(tǒng)設計須與其冷卻系統(tǒng)匹配，冷卻系統(tǒng)設計確定后，方可匹配相應的進排風系統(tǒng)。3.1直驅(qū)機組的進排風系統(tǒng)設計 室內(nèi)安裝直驅(qū)柴發(fā)時，機房的進排風系統(tǒng)應通過風道、風量及進、排風口的有效設計，提供柴發(fā)輸出額定功率所需的最小冷卻風量。3.1.1風道設計 各機組的風道設計應相互獨立，風道設計直接決定了進風量設計，進而決定了進風口面積。為了有效減少風道阻力及進風量，從而最小化進風口面積，風道設計可參考圖7，將進、排風口與機組布置在一條直線上，使風道橫跨整個機房。進、排風口位置應根據(jù)室外統(tǒng)計風向順風設置。如果對排風口室外風向、風速沒有把握，則可參考圖7設擋風墻，以降低排風阻力并有效防止高溫排風從進風口重新進入機房。擋風墻離開排風口的距離不應小于水箱高度。 3.1.2 風量設計風量須確保柴發(fā)滿載運行時的冷卻效果。采用上述直線型風道設計時，機房的進風量滿足水箱風扇的風量需求即可；采用其它類型風道設計時，應根據(jù)暖通專業(yè)資深設計師的準確計算適當增加進風量，任何不專業(yè)的設計均將導致柴發(fā)降功率使用。3.1.3進、排風口面積 進風口面積取決于進風量和進風速度。為了有效防止室外雨雪被吸入機房，進風速度應控制在150～220m/min，過高的風速產(chǎn)生噪聲需要進行相應的進風降噪設計；進風面積由進風量除以風速獲得，但進風口有效面積應大于水箱有效面積的1.5倍。 采用上述直線型風道設計時，排風面積可取進風面積的2/3，但排風口有效面積應大于散熱水箱的有效面積。進、排風口設電動百葉時，風口面積應根據(jù)百葉占用的面積適當增加；進、排風口設固定百葉時，風口面積均應增加1倍。3.2水箱遠置時進排風系統(tǒng)設計 項目采用電驅(qū)機組將水箱安裝在機房外時，機房的進排風系統(tǒng)也應通過風道、風量及進、排風口的有效設計，提供柴發(fā)輸出額定功率所需的燃燒空氣量及最小冷卻風量。3.2.1風道設計 水箱安裝在室外時，機房風道也可參考圖7盡量采用直線型設計，使風道橫跨整個機房。同樣，進風口、排風口應根據(jù)室防風抑塵網(wǎng)哪里好外統(tǒng)計風向順風設置。3.2.2風量設計 水箱遠置時，機房的進風量需求減小，但至少保證柴發(fā)滿載運行所需的燃燒空氣量及帶走機組輻射熱所需的最小冷卻空氣量。發(fā)動機的燃燒空氣量可從其數(shù)據(jù)單上直接查到，采用上述直線型風道設計時，機房的最小冷卻空氣量根據(jù)V=Q/（C·ΔT·d）計算，其中V為最小冷卻風量（m3/min）、Q為機組總輻射熱（MJ/min）、C為空氣比熱（MJ/kg/℃）、d為空氣密度（kg/m3）、ΔT為機房進、排風口容許溫升（℃）防風抑塵網(wǎng)哪里好